摘要：介紹了減壓塔由于減壓塔主體設計缺乏對液位測量環(huán)境及效果的考慮，或設計問題以致浮球安裝法蘭孔設計偏高，溢流槽距浮球安裝孔距離較短，浮球卡在集油箱平臺上，實際有效測量范圍太小，以及由于腐蝕問題導致的浮球脫落等問題。針對減壓塔浮球液位相關問題進行有針對性的大轉(zhuǎn)角改造、材質(zhì)升級、卡臺的集油箱割槽補板改造，實現(xiàn)了減壓塔液位穩(wěn)定及精細化操作的目的。

３、減壓塔部分浮球問題及原因分析：
  １）減壓塔部分浮球脫落或卡臺有以下幾種情況：
  ａ）減二線液位。浮球與連桿連接處開焊，浮球脫落；浮球連桿套筒的緊固螺絲腐蝕嚴重；浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響。
  ｂ）減三線液位。浮球連桿套筒根部與橫軸連接處斷開；浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響。
  ｃ）減四線液位。浮球卡在集油箱臺，溢流槽高度低于浮球重心，造成液位無顯示。
  ｄ）減 底 線 液 位。浮 球 連 桿 與 套 筒 連 接 處 開裂、斷開；浮球連桿彎曲。
２）浮球脫落情況原因分析及解決措施：
  ａ）側線浮球脫落的主要原因是部分連接件受高溫硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕比較嚴重。高溫硫腐蝕通常發(fā)生在２４０℃以上，一般表現(xiàn)為均勻腐蝕減薄，在接觸面形成硫化物膜，主要影響因素有金屬壁溫、物料流速、物料硫含量。環(huán)烷酸屬于原油中所含的有機酸，分子式為 Ｒ（ＣＨ２）ｎＣＯＯＨ，實際生產(chǎn)中表明：原油環(huán)烷酸通常當總酸值ＴＡＮ 大于０．５ｍｇ?。耍希龋纾火s分油 ＴＡＮ 大于１．５ ｍｇ?。耍希龋鐣r具有環(huán)烷酸腐蝕。環(huán)烷酸腐蝕通常發(fā)生在２２０～４００℃，腐蝕產(chǎn)物溶于油，腐蝕的金屬表面粗糙而光潔，呈溝槽狀。環(huán)烷酸腐蝕具有局部特性，在高流速流動區(qū)和原油蒸餾中的高濃度酸性氣冷凝部位發(fā)生腐蝕，表現(xiàn)為均勻腐蝕減薄。影響環(huán)烷酸腐蝕的因素主要有溫度、流速、環(huán)烷酸含量、環(huán)烷酸的組成等。該次檢修將減壓塔內(nèi)所有浮球除大法蘭外所有內(nèi)部接液部位材質(zhì)均由３１６升級為３１７不銹鋼。浮球連桿轉(zhuǎn)軸部位更換為一體式的結構，并對接液部分的各連接件、固定連接點、活動節(jié)點等易出現(xiàn)問題的部位進行焊接加固，確?？煽啃?。
  ｂ）減壓塔底液位波動較大，浮球連桿在安裝脖頸口處或卡臺處上下撞擊，導致連桿彎曲，加之腐蝕，進而斷裂脫落。該次檢修在連接點進行焊接加固，并加強日常工藝操作管理，防止液位波動太大，浮球卡脖或卡臺震蕩過于頻繁、劇烈。
  ｃ）以上兩點屬于補救措施，若設計之初各相關專業(yè)加強溝通交流，從塔體浮球安裝法蘭口開孔位置、塔內(nèi)件位置、浮球測量環(huán)境及測量要求、介質(zhì)特性、設備材質(zhì)等方面整體充分考慮，就會減少很多后續(xù)不必要的麻煩。

４、改造實施情況：
  2015年檢修期間對減壓塔集油箱液位測量環(huán)境進行多次測量核算，根據(jù)測繪數(shù)據(jù)對減一線至減四線浮球分別進行有針對性的大轉(zhuǎn)角改造，并根據(jù)測繪軌跡對相應的各浮球卡臺的集油箱進行切割補板，大幅增加了各側線集油箱浮球的有效測量范圍。    下面以減四線液位測量為例進行介紹，其他浮球液位問題及改造情況類似，在此不再一一說明。
   整個運行周期，減壓塔過汽化油流程因顯示無量未投用，浮球本身未見明顯問題，但無法測量液位。浮球較低點卡在集油箱臺上，量程下限受影響，并且塔內(nèi)件溢流槽太矮只有140 mm，未等到浮球浮起，液相成分就已經(jīng)溢流了，所以浮球無法浮起，儀表無法測量液位造成DC'.S顯示沒量。減壓塔主體設計忽略液位測量環(huán)境的考慮，浮球安裝孔比溢流槽偏高，且溢流槽距浮球安裝孔距離較短。改造前如圖1所示。
   針對減四線液位測量進行大轉(zhuǎn)角、切割集油箱改造，有效量程大于設計量程的8000，其改造測繪圖如圖2所示。

圖１　改造前減四線液位浮球示意

圖２　改造后減四線液位浮球示意

５、改造效果：

６、結束語：
  該廠３．５ Ｍｔ／ａ常減壓裝置減壓塔浮球脫落、安裝法蘭孔設計位置偏高、浮球卡臺、實際有效測量范圍太小等類似問題改造效果良好，改造后的經(jīng)濟效益立竿見影，對于維持減壓塔各液位穩(wěn)定及精細化操作，保證減壓塔和整個裝置的物料平衡有重要意義。從裝置長周期安全運行的經(jīng)濟效益來看，該改造技術成本低、簡單有效，值得推廣。